Строительно-ремонтный портал. Как самим построить дом, баню, хозблок, обостроить участок, отремонтировать квартиру.

Строительно-ремонтный портал

 

главная   разделы   строительные материалы   документы   компании   статьи   реклама

 

Главная
Пожары в зданиях и сооружениях
Пределы огнестойкости конструкций
Теплотехнический расчет огнестойкости
Статический расчет огнестойкости
Изготовление опытных образцов
Методика испытаний
Нагружение испытуемого образца
Температурный режим
Измерение деформаций
Измерение прогибов образцов
Испытания изгибаемых элементов на огнестойкость
Замер продольных деформаций колонн
Определение теплофизических свойств бетона
Испытание призм-восьмерок на осевое растяжение
Определение прочностных и деформативных свойств арматурной стали
Прочность бетона на сжатие и растяжение
Тяжелый бетон
Керамзитобетон
Высокопрочный бетон
Упрогопластичсекие свойства бетона
Усадочно-температурные деформации бетона
Усадка бетона
Теплофизические свойства бетона
Взрывообразное разрушение бетона
Механические свойства арматуры
Упругопластические свойства арматуры
Температурные деформации арматуры
Сцепление арматуры с бетоном
Усадочно-температурные деформации
Потери предварительного напряжения в арматуре
Железобетонные плиты из керамзитобетона
Напряженно-деформированное состояние плит от неравномерного нагрева по высоте сечения
Деформации продольной арматуры и бетона
Огневое воздействие
Теоретические деформации растянутой арматуры
Огнестойкость железобетонных плит из керамзитобетона
Предварительно напряженные балки и панели
Напряженно-деформированное состояние железобетонного изгибаемого элемента
Деформации продольной арматуры и сжатого бетона
Прогиб изгибаемого предварительно напряженного железобетонного элемента
Огнестойкость изгибаемых элементов
Процесс обжатия
Предварительно напряженные железобетонные балки при действии поперечной силы
Напряженно-деформированное состояние
Образование и раскрытие наклонных трещин в балках
Деформации продольной арматуры в балке от нормативной нагрузки
Прогибы балок
Разрушение бетона сжатой зоны
Разрушение балок при огневых испытаниях
Определение предела огнестойкости от действия изгибающего момента
Разрушение по наклонному сечению
Образование и развитие наклонных трещин
Прочность наклонного сечения предварительно напряженных балок
Предварительно напряженные балки из керамзитоперлитобетона
Полный прогиб балок
Предел огнестойкости изгибаемых элементов
Железобетонные колонны из керамзитобетона
Железобетонные колонны из высокопрочного бетона
Уменьшение уровня предварительного нагружения
Средний предел огнестойкости колонн из высокопрочного бетона
Расчет железобетонных колонн из высокопрочного бетона
Железобетонные колонны из тяжелого бетона под большую нагрузку и их стыки
Криволинейное распределение температуры бетона
Минимальные пределы огнестойкости для колонн в зданиях степени
Остаточная несущая способность железобетонных колонн после пожара
Поведение железобетонных конструкций в зданиях при пожаре
Совместная работа железобетонных элементов в зданиях
Стыки и швы между сборными элементами
Железобетонные рамные конструкции

Криволинейное распределение температуры бетона

Криволинейное распределение температуры бетона от краев сечения к его центру обусловлено неодинаковыми тепло- и температуропроводностью бетона в зависимости от его влажности, температуры и плотности. Быстрая прогреваемость бетона происходит до 100°С, затем рост температуры замедляется на некоторое время, после чего наблюдается дальнейшее интенсивное повышение температуры. Влажность бетона колонн составляла 1,29—5,7%, что соответствует естественной влажности бетона в железобетонных конструкциях, эксплуатируемых в воздушно-сухих условиях. Наличие влаги в бетоне обусловило замедление прогрева бетона при достижении температуры 100°С. При этом часть тепла расходовалась на парообразование воды, присутствующей в бетоне. После того как наружные слои бетона прогрелись до 100°С, наблюдалось дальнейшее повышение температуры бетона. Распределение температуры по сечению колонны для заданных периодов времени, находящихся в условиях "стандартного" пожара, определяли теплотехническим расчетом — методом элементарных балансов. Согласно методу элементарных балансов для конечных элементов, которые выделялись в сечении колонн, составлялись уравнения теплового баланса. Для расчета распределения температуры бетона по поперечному сечению колонны оно разделялось на квадратные ячейки так, чтобы узлы сетки располагались по периметру сечения и в центрах сечений стержней продольной арматуры. Температурные поля в сечении железобетонных колонн из тяжелого бетона, вычисленные с использованием ЭВМ методом элементарных тепловых балансов через 30, 60, 90, 120, 150, 180, 210 и 240 мин, дали хорошую сходимость опытных и расчетных температур. Расхождение теоретических и опытных температур не превышает 12%. В результате быстрого четырехстороннего нагрева в сечении колонны наблюдается большой криволинейный перепад температур. Для определения предела огнестойкости колонн сначала их нагружали эксплуатационной сжимающей силой N. В железобетонных   колоннах   с   /   1,39%   от   эксплуа тационной нагрузки, равной 0,4—0,42Л, развились деформации сжатия 1 = 53—68*10". В железобетонных колоннах с / = 7,15% от эксплуатационной нагрузки 0,36р деформации сжатия составляли 66—70". В колоннах со стыками эти деформации были с /г = - 1,39% равны 50—66 10"5; с р - 7,15% — 63—83 10"5 . При четырехстороннем воздействии огня быстро нагреваются наружные слои бетона и продольная арматура, расположенная у периметра поперечного сечения колонны. Несмотря на то что колонны были нагружены эксплуатационной нагрузкой, от нагрева бетона и арматуры температурные деформациив колоннах с ж 1,39% достигли значения 25-т3510~ и в колоннах с /л = 7,15% — 50—60 10" . От быстрого нагрева в бетоне наружных слоев поперечного сечения и в арматуре развиваются упругоп-ластические деформации из-за снижения модуля упругости и развития быстронатекающих деформаций ползучести. Наружные слои бетона и арматуры разгружаются и передают усилия на более прочный бетон, находящийся в середине поперечного сечения. В арматуре от быстрого нагрева до температуры 600—900°С снижается сопротивление сжатию и возникают дополнительные усилия сжатия от непро-явившихся температурных деформаций расширения. Предел огнестойкости железобетонных колонн наступал в результате исчерпания их несущей способности при достижении бетоном и арматурой предельных сопротивлений на сжатие при высоких температурах. Деформации сжатия во время наступления предела огнестойкости колонн с = 1,39% составили 205—25410" и с= 7,15% — 253—300'10" . Эти деформации были близки к деформациям предельной сжимаемости наименее нагретого бетона, находящегося в центре поперечного сечения колонны. В колоннах с= 1,39% за 120 мин четырехстороннего огневогх) воздействия температура в бетоне средней части сечения достигла 100—200°С и в арматуре — 700°С, а в колоннах с ^ = 7,15% за 240 мин огневого воздействия температура бетона в средней части сечения равна 470— 550°С и арматуры — 900°С. Пределы огнестойкости колонн К-8 с = 1,39% при нагрузке 0,41— 0,49Л составили 99— 122 мин и колонн К-9 с = 7,15% при на-грузке 0,34—0,36Л при расположении арматуры по периметру — 116—158 мин , а колонн К-10 с расположением 50% арматуры у центра сечения — 215— 217 мин . Пределы огнестойкости сборных железобетонных колонн со стыком КС-1 с = 1,39% при нагрузке 0,4—0,42Л^> составляли 102—112 мин и колонн КС-2 и КС-3 с- 7,15% при 0,36ЛГр — 158—170 мин . Следовательно, стыковое соединение не снижает предел огнестойкости сборной железобетонной колонны по сравнению с колонной без стыка. Таким образом, в колоннах с малым эксцентриситетом, когда все сечение колонны сжато, если часть продольной арматуры расположить ближе к центру сечения, то предел огнестойкости железобетонных колонн повышается в 1,45 раза и со стыком — в 1,15 раза. С увеличением процента армирования с 1,39 до 7,15% предел огнестойкости колонн увеличивается в 1,4 раза. Здания повышенной этажности, как правило, относятся к сооружениям "первой или второй степени капитальности, и основные несущие элементы этих конструкций должны отвечать требованиям I и II степеням огнестойкости.

 

Информация