Строительно-ремонтный портал. Как самим построить дом, баню, хозблок, обостроить участок, отремонтировать квартиру.

Строительно-ремонтный портал

 

главная   разделы   строительные материалы   документы   компании   статьи   реклама

 

Главная
Пожары в зданиях и сооружениях
Пределы огнестойкости конструкций
Теплотехнический расчет огнестойкости
Статический расчет огнестойкости
Изготовление опытных образцов
Методика испытаний
Нагружение испытуемого образца
Температурный режим
Измерение деформаций
Измерение прогибов образцов
Испытания изгибаемых элементов на огнестойкость
Замер продольных деформаций колонн
Определение теплофизических свойств бетона
Испытание призм-восьмерок на осевое растяжение
Определение прочностных и деформативных свойств арматурной стали
Прочность бетона на сжатие и растяжение
Тяжелый бетон
Керамзитобетон
Высокопрочный бетон
Упрогопластичсекие свойства бетона
Усадочно-температурные деформации бетона
Усадка бетона
Теплофизические свойства бетона
Взрывообразное разрушение бетона
Механические свойства арматуры
Упругопластические свойства арматуры
Температурные деформации арматуры
Сцепление арматуры с бетоном
Усадочно-температурные деформации
Потери предварительного напряжения в арматуре
Железобетонные плиты из керамзитобетона
Напряженно-деформированное состояние плит от неравномерного нагрева по высоте сечения
Деформации продольной арматуры и бетона
Огневое воздействие
Теоретические деформации растянутой арматуры
Огнестойкость железобетонных плит из керамзитобетона
Предварительно напряженные балки и панели
Напряженно-деформированное состояние железобетонного изгибаемого элемента
Деформации продольной арматуры и сжатого бетона
Прогиб изгибаемого предварительно напряженного железобетонного элемента
Огнестойкость изгибаемых элементов
Процесс обжатия
Предварительно напряженные железобетонные балки при действии поперечной силы
Напряженно-деформированное состояние
Образование и раскрытие наклонных трещин в балках
Деформации продольной арматуры в балке от нормативной нагрузки
Прогибы балок
Разрушение бетона сжатой зоны
Разрушение балок при огневых испытаниях
Определение предела огнестойкости от действия изгибающего момента
Разрушение по наклонному сечению
Образование и развитие наклонных трещин
Прочность наклонного сечения предварительно напряженных балок
Предварительно напряженные балки из керамзитоперлитобетона
Полный прогиб балок
Предел огнестойкости изгибаемых элементов
Железобетонные колонны из керамзитобетона
Железобетонные колонны из высокопрочного бетона
Уменьшение уровня предварительного нагружения
Средний предел огнестойкости колонн из высокопрочного бетона
Расчет железобетонных колонн из высокопрочного бетона
Железобетонные колонны из тяжелого бетона под большую нагрузку и их стыки
Криволинейное распределение температуры бетона
Минимальные пределы огнестойкости для колонн в зданиях степени
Остаточная несущая способность железобетонных колонн после пожара
Поведение железобетонных конструкций в зданиях при пожаре
Совместная работа железобетонных элементов в зданиях
Стыки и швы между сборными элементами
Железобетонные рамные конструкции

Прогибы балок

Прогибы балок зависели от внешней нагрузки и предварительного напряжения продольной арматуры. Прогиб балки на начальном участке за 2 ч нагрева составил 30 мм, а на конечном — за последующие 20 мин тоже 30 мм. Сначала прогиб увеличивается в основном из-за температурного расширения арматуры в бетоне, а затем из-за развития пластических деформаций арматурной стали. Переход от начального участка прогиба к конечному соответствует критической температуре нагрева арматуры, при которой предел текучести арматурной стали при нагреве снижается до величины действующих в арматуре напряжений от внешней нагрузки. Значения критической температуры, полученные графически, совпадают с расчетными. Характер нарастания прогибов балок с напрягаемой стержневой арматурой не изменяется по сравнению с ненапряженными образцами. Однако начальный участок с замедленным развитием прогиба заметно сокращается с увеличением изгибающего момента. В балках со стержневой напрягаемой арматурой, имеющих предварительное напряжение 0,25 и 0,56Л$ при нормативной нагрузке 0,5Р, значение критической температуры составило соответственно 450 и 530°С. Увеличение нагрузки до 0,8/^ при предварительном напряжении арматуры 0У56Я5 снизило критическую температуру до 415°С. При нагрузке 0,5Р погашается предварительное обжатие бетона, и при огневом воздействии балка работает без предварительного напряжения с напряжениями в арматуре, близкими к пределу текучести. Прогибы в балках со стержневой арматурой интенсивно развиваются с самого начала огневого воздействия в результате проявления больших пластических деформаций в нагретой арматуре. Для балок с напрягаемой проволочной арматурой при нагрузке 0,4/^ характерно быстрое развитие прогибов, приводящее конструкцию к разрушению при температуре арматуры 300—400°С. Значения прогибов перед разрушением в этих балках в 1,5—2 раза превосходили прогибы балок со стержневой арматурой, имеющих одинаковую силу обжатия бетона напрягаемой^ арматурой к моменту испытания. В балках с проволочной арматурой наблюдалась более интенсивная потеря предварительного напряжения и более быстрое нарастание пластических деформаций по сравнению с балками со стержневой арматурой. Увеличение предварительного напряжения повышает критическую температуру нагрева. Таким образом, предварительное напряжение продольной арматуры увеличивает трещиностойкость наклонных и нормальных сечений изгибаемого железобетонного элемента при огневом воздействии и уменьшает де-формативность нагретой арматуры. Деформации арматуры при нагреве вычисляются суммированием деформаций температурного расширения арматуры в бетоне, пластических деформаций от быстронатекающей ползучести и приращения деформации арматуры от снижения ее модуля упругости при нагреве с деформациями от внешней нагрузки. Огнестойкость изгибаемых элементов при разрушении по наклонному сечению. При принятой схеме загружения балок двумя сосредоточенными силами, когда имеется зона чистого изгиба и зона совместного действия изгибающего момента и поперечной силы, в зависимости от их соотношения, процента продольного и поперечного армирования, значения предварительного напряжения продольной арматуры, размеров сечения разрушение элемента может произойти как по нормальному сечению в пролете, так и по наклонному сечению на приопорных участках. Достаточное поперечное армирование в виде хомутов приводит к разрушению элемента в зоне чистого изгиба из-за образования пластического шарнира в растянутой арматуре в результате снижения ее предела текучести до значения действующих в ней напряжений от нагрузки. В этот момент начинается интенсивное развитие пластических деформаций арматуры. Этот случай характерен для балок с небольшими напряжениями в растянутой арматуре с ненапрягаемой или слабонапряженной 0,4Л$ арматурой. К моменту наступления предела огнестойкости по растянутой арматуре бетон сжатой зоны прогревался в балках до температуры 450—500°С и снижался модуль упругости бетона и проявлялись его пластические деформации. Хрупкое разрушение бетона сжатой зоны раньше начала текучести растянутой арматуры происходит при больших сжимающих напряжениях в нем, когда значение предварительного обжатия бетона 0,5Л$ сочетается с нагрузкой 0,7—0,8^.

 

Информация