Строительно-ремонтный портал. Как самим построить дом, баню, хозблок, обостроить участок, отремонтировать квартиру.

Строительно-ремонтный портал

 

главная   разделы   строительные материалы   документы   компании   статьи   реклама

 

Главная
Пожары в зданиях и сооружениях
Пределы огнестойкости конструкций
Теплотехнический расчет огнестойкости
Статический расчет огнестойкости
Изготовление опытных образцов
Методика испытаний
Нагружение испытуемого образца
Температурный режим
Измерение деформаций
Измерение прогибов образцов
Испытания изгибаемых элементов на огнестойкость
Замер продольных деформаций колонн
Определение теплофизических свойств бетона
Испытание призм-восьмерок на осевое растяжение
Определение прочностных и деформативных свойств арматурной стали
Прочность бетона на сжатие и растяжение
Тяжелый бетон
Керамзитобетон
Высокопрочный бетон
Упрогопластичсекие свойства бетона
Усадочно-температурные деформации бетона
Усадка бетона
Теплофизические свойства бетона
Взрывообразное разрушение бетона
Механические свойства арматуры
Упругопластические свойства арматуры
Температурные деформации арматуры
Сцепление арматуры с бетоном
Усадочно-температурные деформации
Потери предварительного напряжения в арматуре
Железобетонные плиты из керамзитобетона
Напряженно-деформированное состояние плит от неравномерного нагрева по высоте сечения
Деформации продольной арматуры и бетона
Огневое воздействие
Теоретические деформации растянутой арматуры
Огнестойкость железобетонных плит из керамзитобетона
Предварительно напряженные балки и панели
Напряженно-деформированное состояние железобетонного изгибаемого элемента
Деформации продольной арматуры и сжатого бетона
Прогиб изгибаемого предварительно напряженного железобетонного элемента
Огнестойкость изгибаемых элементов
Процесс обжатия
Предварительно напряженные железобетонные балки при действии поперечной силы
Напряженно-деформированное состояние
Образование и раскрытие наклонных трещин в балках
Деформации продольной арматуры в балке от нормативной нагрузки
Прогибы балок
Разрушение бетона сжатой зоны
Разрушение балок при огневых испытаниях
Определение предела огнестойкости от действия изгибающего момента
Разрушение по наклонному сечению
Образование и развитие наклонных трещин
Прочность наклонного сечения предварительно напряженных балок
Предварительно напряженные балки из керамзитоперлитобетона
Полный прогиб балок
Предел огнестойкости изгибаемых элементов
Железобетонные колонны из керамзитобетона
Железобетонные колонны из высокопрочного бетона
Уменьшение уровня предварительного нагружения
Средний предел огнестойкости колонн из высокопрочного бетона
Расчет железобетонных колонн из высокопрочного бетона
Железобетонные колонны из тяжелого бетона под большую нагрузку и их стыки
Криволинейное распределение температуры бетона
Минимальные пределы огнестойкости для колонн в зданиях степени
Остаточная несущая способность железобетонных колонн после пожара
Поведение железобетонных конструкций в зданиях при пожаре
Совместная работа железобетонных элементов в зданиях
Стыки и швы между сборными элементами
Железобетонные рамные конструкции

Процесс обжатия

Процесс обжатия занимает малый промежуток времени, в течение
которого элемент рассматривается как работающий упруго. После окончания обжатия балок начиналось приращение выгиба, продолжавшееся в течение выдержки, характеризуемой кривой 7—2. Выгиб от длительного действия усилия обжатия зависит в основном от развития деформаций ползучести и усадки бетона. От постепенно возрастающей внешней нагрузки балка прогибалась и уменьшала выгиб (линия 2—3). С возрастанием внешней нагрузки прогиб балки увеличивался (линия 3—9). После образования трещин в бетоне растянутой зоны приращение прогиба балки ускоряется. От совместного воздействия эксплуатационного момента и кратковременного нагрева прогиб изгибаемого элемента резко увеличивается (линия 34). Значительную часть этого приращения составляет прогиб, получаемый из-за неравномерного распределения температуры по высоте сечения балки, который при остывании обратим (линия 4—5). Большую часть составляет прогиб, получаемый из-за развития пластических деформаций растянутой арматуры и бетона сжатой зоны, которые необратимы (линия 53). При разгружении наблюдался выгиб изгибаемого элемента (линия 5—6). Но суммарный выгиб, происходящий при остывании и разгружении, не превышает прогиба, полученного при нагреве и остается остаточный прогиб. Остаточный прогиб после 50-минутного воздействия огня в предварительно напряженных балках, армированных термически упрочненной арматурой класса Ат-У, был равен 6—8 мм. А в предварительно напряженных балках, армированных термически упрочненной арматурой класса Ат-У1, остаточный прогиб после 30-минутного воздействия огня составлял 11—12 мм. Большой остаточный прогиб в балках с арматурой класса Ат-У1 объясняется более интенсивным развитием пластических деформаций при нагреве и разупрочнением при более низких температурах. Прогибы балок в зависимости от нагрузки при кратковременном нагреве больше прогиба при нормальной температуре приблизительно на величину остаточного прогиба балки. Панели изготовлялись по агрегатно-поточной технологии с тепловлажностной обработкой. Влажность бетона в среднем составляла 1,2% Для определения остаточного прогиба панелей и необратимой потери их жесткости после пожара нагруженные панели 7—6 подвергали в течение 35—37 мин огневому воздействию до заданного прогиба 100 мм и панели 7—9 — до 125 мм. Температура бетона на нагреваемой поверхности была 800 и 840°С, затем огневое воздействие прекращалось и панели остывали в нагруженном состоянии, после чего замеряли остаточный прогиб /2 (см. табл. 27). Далее панели разгружали и замеряли остаточный прогиб /з и затем повторно нагружали и определяли остаточный прогиб Д При температуре арматуры 205°С предварительное напряжение в арматуре существенно влияет на остаточный прогиб панелей. При действии нормативной нагрузки 4000 Н/м панель 1 имела предварительное напряжение арматуры 475 МПа и остаточный прогиб 55 мм. Панель 3 с ор - 574 МПа имела остаточный прогиб 35 мм, который был значительно меньше. При температуре арматуры 250—280°С снижение нормативной нагрузки с 4000 Н/м2 до 2400 и 800 Н/м2 более существенно уменьшило остаточный прогиб с 33 мм до 24 и 17 мм. Увеличение времени огневого воздействия до прогиба панелей 125 мм привело к повышению температуры арматуры до 340°С и остаточному прогибу до 59 мм. В панелях 16 при огневом воздействии температура арматуры была 205—280°С и после нагрева и остывания остаточный прогиб при повторном нагружении был меньше, чем при первом нагружении. Это свидетельствует о том, что в бетоне и арматуре после огневого воздействия имеются еще достаточные упругие свойства. В панелях 7—8 при огневом воздействии температура арматуры достигала 250—340°С, и после нагрева и остывания остаточные прогибы были при повторном нагружении больше, чем при первом нагружении. Это говорит о том, что жесткость панелей существенно снижается. Остаточный прогиб от нормативной нагрузки после огневого воздействия был больше допустимого в проекте 1/200/ и составил в панелях: У .— 1/110; 2 — 1/137; 3 — 1/172; 6 — 1/182 и 9 — 1/102. При уменьшении нагрузки до 2400 и 800 Н/м   остаточный прогиб был меньше 1/200/. Для панелей ПК4.59-12 прогиб от нормативной нагрузки / = 30 мм. Панели 7, 2, 8 и 9 при действии нормативной нагрузки имели значительно большую потерю жесткости Л В, чем 20% (см. табл. 27), в то время как в панелях 3 и 6 необратимая потеря жесткости составила 17 и 10%. При снижении нагрузки до 800 и 2400 Н/м в панелях 4 и 5 не наблюдалось снижения жесткости, а в панели 7 это снижение составило 7%. После огневого воздействия- в охлажденном состоянии все панели выдержали контрольную нагрузку 8000 Н/м . Панели, удовлетворяющие критериям по остаточному прогибу 0,01 и необратимым снижениям жесткости А В 20%, могут в дальнейшем эксплуатироваться. Причем при дальнейшей эксплуатации многопустотные панели перекрытий должны рассматриваться как обычные ненапряженные элементы, так как после огневого воздействия предварительное напряжение в арматуре практически отсутствует.

 

Информация