Строительно-ремонтный портал. Как самим построить дом, баню, хозблок, обостроить участок, отремонтировать квартиру.

Строительно-ремонтный портал

 

главная   разделы   строительные материалы   документы   компании   статьи   реклама

 

Главная
Пожары в зданиях и сооружениях
Пределы огнестойкости конструкций
Теплотехнический расчет огнестойкости
Статический расчет огнестойкости
Изготовление опытных образцов
Методика испытаний
Нагружение испытуемого образца
Температурный режим
Измерение деформаций
Измерение прогибов образцов
Испытания изгибаемых элементов на огнестойкость
Замер продольных деформаций колонн
Определение теплофизических свойств бетона
Испытание призм-восьмерок на осевое растяжение
Определение прочностных и деформативных свойств арматурной стали
Прочность бетона на сжатие и растяжение
Тяжелый бетон
Керамзитобетон
Высокопрочный бетон
Упрогопластичсекие свойства бетона
Усадочно-температурные деформации бетона
Усадка бетона
Теплофизические свойства бетона
Взрывообразное разрушение бетона
Механические свойства арматуры
Упругопластические свойства арматуры
Температурные деформации арматуры
Сцепление арматуры с бетоном
Усадочно-температурные деформации
Потери предварительного напряжения в арматуре
Железобетонные плиты из керамзитобетона
Напряженно-деформированное состояние плит от неравномерного нагрева по высоте сечения
Деформации продольной арматуры и бетона
Огневое воздействие
Теоретические деформации растянутой арматуры
Огнестойкость железобетонных плит из керамзитобетона
Предварительно напряженные балки и панели
Напряженно-деформированное состояние железобетонного изгибаемого элемента
Деформации продольной арматуры и сжатого бетона
Прогиб изгибаемого предварительно напряженного железобетонного элемента
Огнестойкость изгибаемых элементов
Процесс обжатия
Предварительно напряженные железобетонные балки при действии поперечной силы
Напряженно-деформированное состояние
Образование и раскрытие наклонных трещин в балках
Деформации продольной арматуры в балке от нормативной нагрузки
Прогибы балок
Разрушение бетона сжатой зоны
Разрушение балок при огневых испытаниях
Определение предела огнестойкости от действия изгибающего момента
Разрушение по наклонному сечению
Образование и развитие наклонных трещин
Прочность наклонного сечения предварительно напряженных балок
Предварительно напряженные балки из керамзитоперлитобетона
Полный прогиб балок
Предел огнестойкости изгибаемых элементов
Железобетонные колонны из керамзитобетона
Железобетонные колонны из высокопрочного бетона
Уменьшение уровня предварительного нагружения
Средний предел огнестойкости колонн из высокопрочного бетона
Расчет железобетонных колонн из высокопрочного бетона
Железобетонные колонны из тяжелого бетона под большую нагрузку и их стыки
Криволинейное распределение температуры бетона
Минимальные пределы огнестойкости для колонн в зданиях степени
Остаточная несущая способность железобетонных колонн после пожара
Поведение железобетонных конструкций в зданиях при пожаре
Совместная работа железобетонных элементов в зданиях
Стыки и швы между сборными элементами
Железобетонные рамные конструкции

Прогиб изгибаемого предварительно напряженного железобетонного элемента

Прогиб изгибаемого предварительно напряженного железобетонного элемента состоит из прогиба от действия эксплуатационной нагрузки и прогиба от неравномерного прогрева балок по высоте сечения от воздействия огня. При кратковременном воздействии высоких температур со стороны растянутой арматуры изгибаемого железобетонного элемента особенно интенсивно повышается температура арматуры и она значительно больше, чем температура бетона сжатой зоны, это оказывает влияние на относительную высоту сжатой зоны. На основании вышеприведенных формул была составлена программа расчета и были рассчитаны прогибы балок на электронно-вычислительной машине типа М-222. Прогибы вычисляли за 5, 10, 15, 20, 30, 40, 50 и 60 мин нагрева, считая, что распределени температуры по сечению балки в рассматриваемый промежуток времени постоянно. Кроме того, учитывали изменение прочности, модуля упругости и пластических деформаций бетона и арматуры в зависимости от температуры. Теоретические прогибы балок удовлетворительно совпали с опытными. В начале нагрева прогиб балок возрастает в основном за счет роста температурной кривизны, потом, когда температура в арматуре превышает 350°С интенсивное увеличение прогибов происходит и из-за развития пластических деформаций растянутой арматуры, значение которых зависит от напряжения и температуры. Увеличение прогиба балки из-за развития пластических деформаций растянутой арматуры и бетона сжатой зоны является необратимым. При высокой температуре прогиб балки также начинает возрастать в результате снижения прочности стали и начала текучести продольной арматуры. В балках с большими напряжениями в арматуре при одной и той же температуре неупругие деформации развиваются сильнее, чем в балках с меньшими напряжениями в арматуре. Балки, армированные сталями классов Ат-У1 и А-У, в которых напряжение в арматуре соответственно составило 0,66Т?5 (661 МПа) и 0,62ЛН495 МПа), имели прогиб вследствие развития пластических деформаций при достижении температуры в арматуре 400°С, 14—16 и 12—14 мм, что составляет 45—50 и 38—45% полных прогибов. Балки, армированные сталью класса Ат-У, в которых напряжения в арматуре составляли 0,47^(370 МПа), при той же температуре имели прогиб вследствие развития пластических деформаций 4—5 мм, что составляет 16—20% полных прогибов балки. После кратковременного нагрева и последующего остывания изгибаемые железобетонные элементы имели необратимый остаточный прогиб, который получается из-за развития пластических деформаций растянутой арматуры и бетона сжатой зоны при нагреве. При решении вопроса о дальнейшей эксплуатации железобетонного изгибаемого элемента после кратковременного воздействия огня необходимо знать, какая часть полных прогибов обратима и какая часть необратима. Балки, армированные термически упрочненной арматурой классов Ат-У и Ат-У1, после воздействия огня продолжительностью соответственно 30 и 50 мин при остывании имели остаточный прогиб, равный 10—11 мм и 15—16 мм, что составляет 30—34 и 54—57% полного прогиба.

 

Информация